2016年造價工程師《土建工程》備考知識點十一
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131、靜置設備的分類
1、按設備的設計壓力(P)分類
(1)超高壓容器(代號U)：設計壓力大于及等于100MPa的壓力容器;
(2)高壓容器(代號H)：設計壓力大于及等于10MPa且小于100MPa的壓力容器;
(3)中壓容器(代號M)：設計壓力大于及等于1.6MPa且小于10MPa的壓力容器;
(4)低壓容器(代號L)：設計壓力大于及等于0.1MPa且小于1.6MPa的壓力容器
注：P<0時，為真空設備。
2、根據壓力容器的壓力等級、品種、介質的毒性程度和爆炸危險程度劃分為三類.
(1).第三類壓力容器：1)高壓容器;2)中壓容器(僅限毒性程度為極度和高度危害介質);3)中壓儲存容器(僅限易燃或毒性程度為中度危害介質，且PV乘積大于等于10MPa•m3);4)中壓反應容器(僅限易燃或毒性程度為中度危害介質，且PV乘積大于等于0.5MPa•m3);5)低壓容器(僅限毒性程度為極度和高度危害介質，且PV乘積大于等于0.2MPa•m3);6)高壓、中壓管殼式余熱鍋爐;7)中壓搪玻璃壓力容器;8)使用強度級別較高(指相應標準中抗拉強度規(guī)定值下限大于或等于540MPa)的材料制造的壓力容器;9)移動式壓力容器，包括鐵路罐車(介質為液化氣體、低溫液體)、罐式汽車[液化氣體運輸(半掛)車、低溫液體運輸(半掛)車、永久氣體運輸(半掛)車]和罐式集裝箱(介質為液化氣體、低溫液體)等;10)球形儲罐(容積大于等于50 m3);11)低溫液體儲存容器(容積大于等于5 m3);
(2).第二類壓力容器：1)中壓容器;2)低壓容器(僅限毒性程度為極度和高度危害介質);3)低壓反應容器和低壓儲存容器(僅限易燃介質或毒性程度為中度危害介質);4)低壓管殼式余熱鍋爐;5)低壓搪玻璃壓力容器。
(3).第一類壓力容器：低壓容器為第一類壓力容器(上述規(guī)定的第三類壓力容器、第二類壓力容器除外)。
132、塔器
| 板式塔 | 泡罩塔 | 優(yōu)點是不易發(fā)生漏液現(xiàn)象，有較好的操作彈性；塔板不易堵塞，對于各種物料的適應性強。缺點是塔板結構復雜，金屬耗量大，造價高；板上液層厚，氣體流徑曲折，塔板壓降大，兼因霧沫夾帶現(xiàn)象較嚴重，限制了氣速的提高，故生產能力不大。而且，板上液流遇到的阻力大，致使液面落差大，氣體分布不均，也影響了板效率的提高。 |
| 篩板塔 | 篩板塔的突出優(yōu)點是結構簡單，金屬耗量小，造價低廉；氣體壓降小，板上液面落差也較小，其生產能力及板效率較泡罩塔高。主要缺點是操作彈性范圍較窄，小孔篩板易堵塞。 | |
| 浮閥塔 | 浮閥塔是國內許多工廠進行蒸餾操作時最樂于采用的一種塔型。在吸收、脫吸等操作中也有應用，效果較好，生產能力大，操作彈性大，塔板效率高，氣體壓降及液面落差較小，塔造價較低。 | |
| 蛇形噴射塔 | 舌形塔板開孔率較大，故可采用較大氣速，生產能力比泡罩、篩板等塔型都大，且操作靈敏、壓降小。當塔內氣體流量較小時，不能阻止液體經舌孔泄漏。所以舌型塔板也有對負荷波動的適應能力較差的缺點。此外，板上液流被氣體噴射后，帶有大量的泡沫，易將氣泡帶到下層塔板，尤其在液體流量很大時，這種氣相夾帶的現(xiàn)象更嚴重，將使板效率明顯下降。 | |
| 浮動噴射塔 | 優(yōu)點是生產能力大，操作彈性大，壓降小，持液量小。缺點是操作波動較大時液體入口處泄漏較多；液量小時，板上易“干吹”；液量大時，板上液體出現(xiàn)水浪式的脈動，影響接觸效果，使板效率降低。此外塔板結構復雜，浮板也易磨損及脫落。 | |
| 填料塔 | 填料塔不僅結構簡單，而且具有阻力小和便于用耐腐材料制造等優(yōu)點，尤其對于直徑較小的塔、處理有腐蝕性的物料或減壓蒸餾系統(tǒng)，都表現(xiàn)出明顯的優(yōu)越性。另外，對于某些液氣比較大的蒸餾或吸收操作，若采用板式塔，則降液管將占用過多的塔截面積，此時也宜采用填料塔。填料是填料塔的核心，規(guī)整填料中應用最廣的是垂直波紋填料。規(guī)整填料分為網孔、絲網、孔板、壓延孔板等。新型波紋填料可采用不銹鋼、銅、鋁、純鈦、鉬鈦等材質制作。為使填料塔發(fā)揮良好的效能，填料應符合以下要求：1）有較大的比表面積，有良好的潤濕性能及有利于液體在填料上均勻分布的形狀。2）有較高的空隙率。3）單位體積填料的重量輕、造價低，堅固耐用，不易堵塞，有足夠的力學強度，對于氣、液兩相介質都有良好的化學穩(wěn)定性等。 |
注：350t以內，塔直徑較小，可采用單抱桿起吊;350～700t之間，直徑較大，可采用雙抱桿起吊。
133、換熱器
| 夾套式 | 傳熱系數較小，傳熱面又受到容器的限制，因此只適用于傳熱量不大的場合。為了提高其傳熱性能，可在容器內安裝攪拌器，使容器內液體作強制對流；為了彌補傳熱面的不足，還可在容器內加裝蛇管換熱器。 | |
| 蛇管式 | 沉浸式 | 優(yōu)點是結構簡單，價格低廉，便于防腐，能承受高壓。主要缺點是由于容器的體積比蛇管的體積大得多，故管外流體的對流換熱系數較小，因而總傳熱系數K值也較小。如果在容器內加攪拌器或減小管外空間，則可提高傳熱系數。 |
| 噴淋式 | 放置在室外空氣流通處，冷卻水在汽化時，可帶走部分熱量，可提高冷卻效果。它和沉浸式蛇管換熱器相比，具有便于檢修和清洗、傳熱效果較好等優(yōu)點，其缺點是噴淋不易均勻。 | |
| 套管式 | 優(yōu)點是：構造較簡單；能耐高壓；傳熱面積可根據需要而增減；適當地選擇管子內徑、外徑，可使流體的流速較大，且雙方的流體可作嚴格的逆流，有利于傳熱。缺點是：管間接頭較多，易發(fā)生泄漏；單位換熱器長度具有的傳熱面積較小。故在需要傳熱面積不太大而要求壓強較高或傳熱效果較好時，宜采用套管式換熱器。 | |
| 列管式 | 主要優(yōu)點是單位體積所具有的傳熱面積大以及傳熱效果好，且結構簡單、制造的材料范圍廣、操作彈性較大。因此在高溫、高壓的大型裝置上多采用列管式換熱器。 | |
| 固定管板式 | 具有結構簡單和造價低廉的優(yōu)點。但是由于殼程不易檢修和清洗，因此殼方流體應是較潔凈且不易結垢的物料。當兩流體的溫差較大時，應考慮熱補償。具有補償圈（或稱膨脹節(jié)）這種補償方法簡單，但不宜用于兩流體的溫差較大（大于70℃）和殼方流體壓強過高（高于600kPa）的場合。 | |
| U形管 | 結構也較簡單，重量輕，適用于高溫和高壓場合。其主要缺點是管內清洗比較困難，因此管內流體必須潔凈；且因管子需一定的彎曲半徑，故管板的利用率差。 | |
| 浮頭式 | 管束可從殼體中抽出，便于清洗和檢修，故浮頭式換熱器應用較為普遍，但結構較復雜，金屬耗量較多，造價較高。 | |
| 填料函式 | 在一些溫差較大、腐蝕嚴重且需經常更換管束的冷卻器中應用較多，其結構較浮頭簡單，制造方便，易于檢修清洗。 |
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134、油罐分類
1.按油罐所處位置劃分 ：1)地上油罐。指油罐的罐底位于設計標高±0.00及其以上;罐底在設計標高±0.00以下但不超過油罐高度的1/2，也稱為地上油罐。2)半地下油罐。指油罐埋入地下深于其高度的1/2，而且油罐的液位的最大高度不超過設計標高±0.00以上0.2m。3)地下油罐。指罐內液位處于設計標高±0.00以下0.2m的油罐。
2.按油罐的不同結構形式劃分
(1)固定頂儲罐。固定頂儲罐又可分為錐頂儲罐、拱頂儲罐、自支撐傘形儲罐。
(2)無力矩頂儲罐(懸鏈式無力矩儲罐)。
(3)浮頂儲罐。
1)浮頂儲罐。大大減少了儲液在儲存過程中的蒸發(fā)損失。采用浮頂罐儲存油品時，可比固定頂罐減少油品損失80%左右。
2)內浮頂儲罐。內浮頂儲罐具有獨特優(yōu)點：一是與浮頂罐比較，因為有固定頂，能有效地防止風、砂、雨雪或灰塵的侵入，絕對保證儲液的質量。同時，內浮盤漂浮在液面上，使液體無蒸氣空間，可減少蒸發(fā)損失85%～96%;減少空氣污染，降低著火爆炸危險，特別適合于儲存高級汽油和噴氣燃料及有毒的石油化工產品;由于液面上沒有氣體空間，還可減少罐壁罐頂的腐蝕，延長儲罐的使用壽命。二是在密封相同情況下，與浮頂相比可以進一步降低蒸發(fā)損耗。內浮頂儲罐的缺點：與拱頂罐相比，鋼板耗量比較多，施工要求高;與浮頂罐相比，維修不便(密封結構)，儲罐不易大型化，目前一般不超過10000m3。
135、油罐的安裝方法：機械正裝法、抱桿倒裝法、卷裝法、充氣升頂法和水浮正裝法。
136、油罐的試驗：罐底焊接完畢后，通常用真空箱試驗法或化學試驗法進行嚴密性試驗，罐壁嚴密性試驗一般采用煤油試漏法，罐頂則一般利用煤油試漏或壓縮空氣試驗法以檢查其焊縫的嚴密性 。
137、球罐的制作和安裝
1、球形罐與立式圓筒形儲罐相比，在相同容積和相同壓力下，球罐的表面積最小，故所需鋼材面積少;在相同直徑情況下，球罐壁內應力最小，而且均勻，其承載能力比圓筒形容器大1倍，故球罐的板厚只需相應圓筒形容器壁板厚度的一半。可大幅度減少鋼材的消耗，一般可節(jié)省鋼材30%～45%;此外，球罐占地面積較小，基礎工程量小，可節(jié)省土地面積。球殼的上部和下部各設一塊壓力表。
2、安裝方法：
1)適用于任意大小球罐的安裝：分片組裝法、拼大片組裝法。2)適用于中、小球罐的安裝：環(huán)帶組裝法、拼半球組裝法、分帶分片混合組裝法。
3、熱處理
1)焊前預熱：目的就是為了防止焊接金屬的熱影響區(qū)產生裂紋，減少應力變形量，防止金屬熱影響區(qū)的塑性、韌性的降低，并且可以除去表面水分。根據施工規(guī)范規(guī)定，球罐的預熱溫度根據焊件材質、厚度、接頭的拘束度、焊接材料及氣象條件確定。
2)焊后熱處理：目的是釋放殘余應力，改善焊縫塑性和韌性;更重要的是為了消除焊縫中的氫根，改善焊接部位的力學性能。
3)整體熱處理：目的是為了消除由于球罐組焊產生的應力，穩(wěn)定球罐幾何尺寸，改變焊接金相組織，提高金屬的韌性和抗應力能力，防止裂紋的產生。同時，由于溶解氫的析出，防止延遲裂紋產生，預防滯后破壞，提高耐疲勞強度與蠕變強度。有內燃法和電加熱法。
4、檢驗
1)外觀檢驗(目測);
2)焊縫內在質量檢驗：對焊縫內在質量的檢驗是采用無損探傷檢驗。無損探傷檢查的具體手段有射線探傷、超聲波探傷、磁粉探傷和滲透探傷。
① 球罐的對接焊縫(包括人孔和公稱直徑不小于250mm接管的對接焊縫和法蘭，鍛制加強圈的外接焊縫)應100%進行射線探傷和超聲波探傷。
?、?選擇100%射線探傷檢查時，對球殼板厚度大于38mm的焊縫還應作超聲波探傷復檢，復檢長度不應小于所探焊縫總長的20%。
③ 選擇100%超聲波探傷方法時，應對超聲波探傷部位作射線探傷復檢，復檢長度不應小于所探焊縫總長的20%。
?、?水壓試驗后進行復查，復查數量不得小于焊縫全長的20%。復查部位包括全部“T”形接頭及每個焊工各個焊接位置的對接焊縫和各種角焊縫。
3)磁粉探傷和滲透探傷檢查。磁粉探傷和滲透探傷規(guī)定：
?、?球罐對接焊縫的內外表面(包括人孔及公稱直徑不小于250mm接管的對接焊縫和法蘭，鍛制加強圈的外接焊縫、支柱角焊縫等)應在耐壓試驗前進行100%焊縫長度的磁粉探傷或滲透探傷，如果球罐需焊后熱處理，則應在熱處理前進行探傷。
?、?水壓試驗后應作復查，復查數量應為焊縫總長的20%以上，復查部位應包括全部“T”形焊縫及每個焊工所焊焊縫的一部分。
4)水壓試驗：應為設計壓力的1.25倍。進行基礎沉降觀測。
5)氣密性試驗：球罐經水壓試驗合格后要再進行一次磁粉探傷或滲透探傷;排除表面裂紋及其他缺陷后，再進行氣密性試驗。
138、氣柜安裝質量檢驗：1)氣柜壁板所有對焊焊縫應經煤油滲透試驗，下水封的焊縫應進行注水試驗;2)氣柜底板的嚴密性試驗采用真空試漏法或氨氣滲漏法;3)氣柜施工完后，經檢查合格后首先進行注水試驗，其目的一是預壓基礎，二是檢查水槽的焊接質量;4)氣柜氣密試驗和快速升降試驗的目的是檢查各中節(jié)、鐘罩在升降時的性能能和各導輪、導軌、配合及工作情況、整體氣柜密封的性能。
139、火災分類：火的形成必須具備可燃物、氧氣和熱源三大要素，滅火或控制火勢必須至少消除三者其一。
A類：木材、布類、紙類、橡膠和塑膠等普通可燃物的火災;B類：可燃性液體或氣體的火災;C類：電氣設備的火災;D類：鉀、鈉、鎂等可燃性金屬或其他活性金屬的火災。
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